隔震曲線梁橋因結構形式的復雜性與獨特性,其地震響應相較于隔震直線梁橋更為復雜。為了研究地震動隨機性對隔震曲線梁橋動力響應的影響,建立了某三跨隔震曲線梁橋有限元模型,對不同地震動入射角及不同地震動強度下的隔震曲線梁橋進行了非線性時程分析,同時考慮了曲線梁橋圓心角及隔震支座非線性的影響。以典型地震波為例,研究了隔震支座位移、中墩墩底剪力隨地震動入射角、地震動強度及曲線梁橋圓心角的變化規(guī)律。結果表明:地震動入射角的隨機性對隔震曲線梁橋切向及徑向的地震響應有顯著影響。切向響應與徑向響應最大值所對應的最不利入射角相差約90°;相較于中墩支座,邊墩支座的位移響應受曲線梁橋圓心角的影響更大;與中墩徑向剪力相比,其切向剪力對圓心角的變化更加敏感;相同地震動入射角下,圓心角的增大使得隔震曲線梁橋中墩受力更加不均衡;當?shù)卣饎友刂畈焕肷浣禽斎霑r,在同一峰值加速度的地震動作用下,不同圓心角的隔震曲線梁橋的動力響應基本一致。

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【部分圖文】：

圖1隔震曲線連續(xù)梁橋構造圖（單位：m)

某三跨隔震曲線連續(xù)梁橋（如圖1所示）跨徑L為35m+35m+35m，曲率半徑R為200m。主梁采用現(xiàn)澆預應力混凝土箱梁，其截面為單箱雙室，混凝土強度等級為C50。橋墩采用圓形雙柱墩，墩高6.4m，直徑為1.6m，其混凝土強度等級為C35。主梁截面、橋墩立面尺寸如圖1(a),(b....

圖2雙向地震作用下三跨隔震曲線連續(xù)梁橋有限元模型

根據(jù)設計圖紙，基于ANSYS建立了該橋有限元模型，如圖2所示。主梁和橋墩用彈性梁單元BEAM4模擬，中墩鉛芯橡膠支座、邊墩四氟乙烯滑板橡膠支座的力學模型由簡化的水平切向、徑向的非線性彈簧及豎向的線性彈簧所組成，在ANSYS中分別采用COMBIN40、COMBIN14單元模擬，不考....

圖31#地震動下支座位移隨地震動入射角的變化曲線（PGA=0.4g)

為了研究地震動方向隨機性對隔震曲線梁橋的影響，以內側隔震支座為分析對象，得到了地震動主分量峰值加速度為0.4g時，1#和3#作用下，B1和B2支座最大切向、徑向位移結果分別如圖3和4所示。由結果可知，支座最大位移均大于屈服位移，說明隔震支座均已進入非線性狀態(tài)。圖43#地震動下支....

圖43#地震動下支座位移隨地震動入射角的變化曲線（PGA=0.4g)

圖31#地震動下支座位移隨地震動入射角的變化曲線（PGA=0.4g)1#地震動作用下，隨著α的增大，支座切向位移先增大后減小，徑向位移先減小后增大，總體而言，支座切向與徑向位移變化趨勢相反；3#地震動作用下同樣存在變化趨勢相反的規(guī)律。當β=0°時，B1支座切向、徑向位移所對應的....

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